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扰动形状对钝头体非对称流动的影响

齐中阳 王延奎 沙永祥 王磊

王尔申, 杨福霞, 庞涛, 等 . BDS/GPS组合导航接收机自主完好性监测算法[J]. 北京航空航天大学学报, 2018, 44(4): 684-690. doi: 10.13700/j.bh.1001-5965.2017.0277
引用本文: 齐中阳, 王延奎, 沙永祥, 等 . 扰动形状对钝头体非对称流动的影响[J]. 北京航空航天大学学报, 2016, 42(12): 2691-2697. doi: 10.13700/j.bh.1001-5965.2015.0861
WANG Ershen, YANG Fuxia, PANG Tao, et al. BDS/GPS combined navigation receiver autonomous integrity monitoring algorithm[J]. Journal of Beijing University of Aeronautics and Astronautics, 2018, 44(4): 684-690. doi: 10.13700/j.bh.1001-5965.2017.0277(in Chinese)
Citation: QI Zhongyang, WANG Yankui, SHA Yongxiang, et al. Effects of perturbation geometry on behavior of asymmetric flow over blunt body[J]. Journal of Beijing University of Aeronautics and Astronautics, 2016, 42(12): 2691-2697. doi: 10.13700/j.bh.1001-5965.2015.0861(in Chinese)

扰动形状对钝头体非对称流动的影响

doi: 10.13700/j.bh.1001-5965.2015.0861
基金项目: 

国家自然科学基金 11472028

中国航天科技集团公司航天科技创新基金 CASC01

2015装备预研基金 

详细信息
    作者简介:

    齐中阳, 男, 博士研究生。主要研究方向:钝头旋成体大攻角的非对称流动。Tel.:010-82317524, E-mail:qizhongyang1314@126.com

    通讯作者:

    王延奎, 男, 博士, 教授, 博士生导师。主要研究方向:大迎角空气动力学。Tel.:010-82339591, E-mail:wangyankui@buaa.edu.cn

  • 中图分类号: V221.3

Effects of perturbation geometry on behavior of asymmetric flow over blunt body

Funds: 

National Natural Science Foundation of China 11472028

China Aerospace Science and Technology Corporation Innovation Fund CASC01

Pre-research Fund 2015 

More Information
  • 摘要:

    通过在钝头体头部施加人工扰动块可以得到确定的大攻角下的非对称背涡结构。为了研究扰动块形状对非对称背涡结构的影响,本文在攻角50°、雷诺数ReD=1.54×105的条件下,利用数值模拟对周向角90°、子午角10°的扰动位置的半球形、D型及方形3种扰动块形状分别进行了研究。研究发现在同一扰动位置,半球形扰动主控下的背涡结构为右涡型,而D型扰动和方形扰动主控下的背涡结构呈现左涡型,且方形扰动主控下的背涡结构的非对称性弱于其他2种扰动主控的非对称背涡。通过分析发现扰动块所引起的微流动直接影响钝头体非对称背涡结构。因此为了更精准地通过施加人工扰动得到确定的非对称背涡结构,应尽量选择形状简单、表面平滑过渡的扰动块形状。

     

  • 接收机自主完好性监测(RAIM)算法源于民航用户对卫星导航系统可靠性的苛刻要求[1]。目前,卫星导航完好性监测技术主要有3种:卫星自主完好性监测(SAIM)、利用接收机内部冗余信息的RAIM和外部辅助增强系统[2]。相对于其他2种完好性监测技术,RAIM是利用接收机的超定解对卫星测量值进行一致性校验的技术,其更能保证用户对告警时间的要求。早期的RAIM算法大多基于GPS单星座,可以满足民航航路到非精密进近阶段的完好性要求。目前,全球卫星导航系统(GNSS)发展为多星座多频点,参与定位的卫星成倍增加,接收机具有更多的冗余观测信息,可有效地减少RAIM空洞,也使RAIM技术可应用于一些对完好性性能要求更高的应用,如民航飞行中垂直引导进近(APV)Ⅰ、Ⅱ等阶段。

    多星座RAIM算法是指使用2个或2个以上的卫星导航系统的冗余观测信息进行一致性校验,以检测和识别故障。单星座系统中至少观测到5颗卫星才能进行故障检测,考虑到不同星座的时间系统之间的偏差,对于多星座需要更多冗余观测量才能进行故障检测。文献[3]对RAIM的可用性预测进行了分析。文献[4-6]提出了针对多系统多故障情况下的完好性监测算法,其中文献[4]对GPS/Galileo/GLONASS组合导航在APV-Ⅰ、APV-Ⅱ阶段利用RAIM算法进行了分析。Ene等[7-8]分析了GPS/Galileo组合导航在APV阶段的RAIM可用性。文献[9]对GPS/Galileo组合导航RAIM算法中的截止高度角、用户等效距离误差等问题进行了分析。徐君毅等[10]对APV阶段的垂直保护水平在全球的分布情况进行了研究。Lee等[11]提出了最优加权平均解(OWAS)算法,国内的研究人员也对此算法进行了扩展,郭靖等[12]采用新的分组方法,满足双星座双故障的应用场景,王式太[13]设计了基于M估计的RAIM粗差探测和剔除算法。其中,OWAS算法能够方便地兼容不同的星座,避免了不同系统间时间系统、坐标系统转换带来的误差影响,具有处理速度快、可用性高的特点,因此,本文采用OWAS算法对BDS/GPS组合导航应用于APV阶段进行了研究。

    OWAS算法是将卫星按星座分为2组,监测同时发生在同一星座中的多星故障,但此算法不能有效地对双星座同时发生故障进行检测。本文采用OWAS算法,通过优化加权因子,提高算法的可用性,并对OWAS算法进行了改进。通过实测数据验证了OWAS算法对APV阶段的可用性和双星座双故障的检测。

    OWAS RAIM算法原理如图 1所示。

    图  1  OWAS RAIM算法原理
    Figure  1.  OWAS RAIM algorithm principle

    加权平均后的定位结果为

    (1)

    式中:加权因子0≤r≤1;xn(n=1, 2)分别为BDS和GPS的定位结果。

    图 1中:dn(n=1, 2)分别为xnxA的间隔距离。对于加权平均解,要求以0.999的概率满足:|xAx|≤|xAxn|+|xnx|≤T+an。其中:T(n=1, 2)为检验门限,an为无故障假设条件下定位误差上限。所以,无故障卫星时,每个导航系统内的保护水平为:PLn=T+an,PL=max(PL1, PL2)。OWAS算法在只考虑垂直方向上的定位精度与完好性要求时,可以归纳为如下问题:

    (2)

    式中:VPL为垂直保护级别。

    同时,满足以下条件时,RAIM算法可用:

    (3)

    (4)

    (5)

    (6)

    式中:σV为垂直方向上的定位误差标准差;σV-max为垂直方向上的定位误差标准差的最大值;dmajor为最终定位解水平方向上的定位误差标准差;dmajor-max为飞行阶段规定的95%水平方向上的定位误差标准差的最大值;VAL为垂直保护门限;HPL为水平保护级别;HAL为水平保护门限[10]

    σVdmajor的标准由以下2个操作需求推导:

    1) 95%的导航系统误差(Navigation System Errors,NSE)边界:1.96σV=4m,1.96dmajor=16m(1.96对应于高斯分布假设的95%分布)。

    2) NSE边界满足无故障条件完好性可用性时:KVσV≤VAL(垂直方向),KHdmajor≤HAL(水平方向),当Pr{HMI}=10-8/approach(Pr为概率, HMI为危险误导信息, approach为进近)时,KV=5.73,KH=6.47[10]

    σV-maxdmajor-max的值分别为

    OWAS算法为

    (7)

    式中:w1为GPS定位解在最终解中所占权重;w2为BDS定位解在最终解中所占权重;,且0≤r≤1。

    OWAS算法的位置误差与加权因子的关系如下:

    (8)

    式中:Δx1为GPS定位解与真实位置之间的误差;Δx2为BDS定位解与真实位置之间的误差;ΔxA为最终加权平均定位解与真实位置之间的误差。

    加权最小二乘定位解的位置误差[14]表达式如下:

    (9)

    (10)

    式中:G为伪距误差与接收机位置及钟差的关联矩阵;W为加权矩阵;ΔR为伪距误差矢量;Pn为定位误差的协方差矩阵(n=1, 2分别表示GPS和BDS)。

    最优解和各导航系统定位解误差互相关表达式如下:

    (11)

    (12)

    假设GPS与BDS伪距误差不相关,则ER2·ΔR1T)=0,ER1ΔR2T)=0。由此,得

    (13)

    (14)

    因此,ExAΔx1T)=rP1ExAΔx2T)=(1-r)P2,即

    (15)

    (16)

    同理,加权平均解xA的定位误差协方差矩阵PA如下:

    (17)

    协方差矩阵Jn

    (18)

    将式(10)、式(11)、式(15)、式(17)代入式(18)中,可得

    (19)

    式中:PS=P1+P2

    同理

    (20)
    1.1.1   加权因子确定保护级别

    (21)

    (22)

    式中:Q-1为标准单边累加分布函数的逆函数;Pfd为虚警率(参考国际民航不同进近阶段导航性能要求,虚警率与连续性保持一致。虚警率除以4是因为总的允许虚警率在垂直和水平方向上平均分配[10]);Pmd为最大允许漏警率(完好性风险等于漏警率与卫星故障率的乘积)。

    (23)

    (24)

    (25)

    由式(19)和式(20)可以得出

    (26)

    (27)

    VPL1和VPL2分别为

    (28)

    (29)

    图 2可以看出,VPL1是加权因子的一元线性递减函数;VPL2是加权因子的一元线性递增函数。在OWAS算法中,VPL=max(VPL1, VPL2),当VPL1=VPL2时,得到最小化的VPL,此时可得

    (30)

    (31)
    图  2  VPL1、VPL2与加权因子的函数
    Figure  2.  VPL1 and VPL2 as a function of weight factor
    1.1.2   加权因子确定误差精度σVdmajor

    OWAS位置误差的协方差矩阵PA=ExAΔxAT)=r2P1+(1-r)2P2

    σVdmajor

    (32)

    (33)

    由式(3)、式(4)可知,RAIM算法可用要满足:

    1.1.3   确定最优加权因子

    OWAS最重要的是在降低保护水平的条件下满足精度的要求。

    图 3所示,rmin-VPL表示垂直保护水平最小时的加权因子,但此时不满足σV的标准,而rmin-σV满足最小化σV,却不满足VPL≤VAL,rbest-int表示在保证精度要求下修正加权因子rmin-VPL来最小化VPL,rbest-acc表示通过修正最小化精度加权因子σV保证可用性的要求。

    图  3  加权因子的计算
    Figure  3.  Determination of weight factor

    APV飞行阶段时需更大可能的保证算法的可用性,故采用rbest-int作为最终加权因子,则

    (34)

    式(23)和式(24)代入到式(34)中,可得

    (35)

    由式(35)计算可得2个解,如下:

    (36)

    (37)

    由于r1rr2,且0≤r≤1,所以

    (38)

    式中:racc, min=max(r1, 0);racc, max=min(r2, 1)。

    racc, minrmin-VPLracc, max时,加权因子r如下:

    (39)

    rmin-VPLracc, min时,加权因子r如下:

    (40)

    racc, maxrmin-VPL时,加权因子r如下:

    (41)

    OWAS RAIM算法是以GPS、BDS到xA的距离作为故障检测的检验统计量[15-16],按照国际民航组织(ICAO)要求的性能标准得到检验门限。当双星座同时出现故障时,2个检验统计量均会在故障产生的时刻超过检验门限。当单星座产生故障时,故障星座的定位解使得OWAS与无故障星座的距离增加,容易产生误警,此时采用加权最小二乘残差的故障检测对OWAS定位域的故障检测进行辅助,完成单星座故障的检测。

    1.2.1   故障检测

    GNSS伪距观测线性化方程为

    (42)

    式中:ε为观测噪声矢量。

    对式(42)运用加权最小二乘法求解,得到的解为

    (43)

    式中:B=(GTWG)-1GTW

    伪距残差矢量v

    (44)

    矩阵C的协因数矩阵为

    伪距残差平方和为

    (45)

    在卫星导航系统正常工作的情况下,各卫星伪距残差都较小,伪距残差平方和也较小;当某个测量伪距存在较大偏差时,伪距残差平方和会变大。假设卫星导航系统正常工作时,观测噪声ε中的各个分量是均值为0、方差为σ2的正态分布随机误差,且它们相互独立。依据统计分布理论,若ε的均值为0,SSEWLS服从自由度为(n-4)的χ2分布;若ε的均值不为0,则SSEWLS服从自由度为(n-4)的非中心化χ2分布。对SSEWLS作二元假设:

    1) 无故障假设H0:E(ε)=0,则SSEWLS~χ2(n-4)。

    2) 有故障假设H1E(ε)≠0,则SSEWLS~χ2(λ, n-4)。

    (46)

    由式(46)可以解得tWLS值。

    1.2.2   故障识别

    根据残差和观测误差的关系式,定义故障识别的检验统计量为

    (47)

    式中:i=1, 2, …, n,并且n为可见卫星数目;vi为利用加权最小二乘法求得的伪距残差;Qii为矩阵Q的第i行第i列;di~N(0, 1)。

    对统计量di做二元假设:

    1) H0(无故障):E(εi)=0,则di~N(0, 1)。

    2) H1(有故障):E(εi)≠0,则di~N(δi, 1)。

    其中,δi为统计量偏移参数。给定总体的误警率PFA,可计算出对应的检验门限T1WLS。计算如下:

    (48)

    由式(48)可解得门限值T1WLS

    为检验统计量,对应的检验门限值为T1WLS。比较检验统计量di与检验门限T1WLS进行卫星故障识别。

    采用IGS(International GPS Service)2016年7月31日0时的BDS、GPS系统RINEX数据对本文算法进行仿真验证。

    在GPS可见星中的第16颗卫星、BDS可见星中的第7颗卫星中,分别在500~900s时刻人为加入30、50、70m伪距偏差。

    图 4(a)(b)分别为未加伪距偏差时GPS和BDS的垂向定位域检验统计量。图 5(a)(b)分别为在500 s开始加入30、50、70 m伪距偏差时GPS、BDS的检验统计量。可知,当加入伪距偏差时,检验统计量值会发生跳变; 未加入伪距偏差时,检验统计量值波动较小。

    图  4  BDS/GPS未加入伪距偏差的检验统计量
    Figure  4.  BDS/GPS test statistics with no pseudo-range bias
    图  5  BDS/GPS加入不同伪距偏差的检验统计量
    Figure  5.  BDS/GPS test statistics with different pseudo-range bias

    双故障卫星检测结果如图 6所示。

    图  6  BDS/GPS故障卫星检测
    Figure  6.  BDS fault satellite detection

    图 6可知,在GPS和BDS系统的第16颗卫星和第7颗卫星中加入50m伪距偏差,检验统计量大于检验门限,可以对故障进行检测。

    双星座双故障算法识别率结果如图 7所示。可知,当伪距偏差值较小时,不能识别出故障卫星;当故障卫星伪距偏差在30m以上时,BDS/GPS能识别全部故障。

    图  7  故障识别率
    Figure  7.  Fault identification rate

    本文研究了一种BDS/GPS组合导航RAIM算法,对算法进行了详细的理论分析,并利用IGS网站数据对算法进行验证。

    1) 本文算法对BDS/GPS双卫星故障检测与识别是可用的。

    2) 当伪距偏差在30m以上时可有效地检测与识别。

    研究结果对多星座组合导航接收机自主完好性监测算法研究有一定的参考价值。

  • 图 1  模型与人工扰动

    Figure 1.  Model and artificial perturbation

    图 2  数值方法验证(V=35 m/s,α=40°,θ=90°,γ=40°,ReD=1.54×105)

    Figure 2.  Verification of numerical simulation method (V=35 m/s, α=40°, θ=90°, γ=40°, ReD=1.54×105)

    图 3  3种扰动块下钝头体头部压力分布(V=35 m/s,α=50°,θ=90°,γ=10°,ReD=1.54×105)

    Figure 3.  Nose pressure distribution of blunt body for three perturbations (V=35 m/s, α=50°, θ=90°, γ=10°, ReD=1.54×105)

    图 4  3种扰动块下扰动位置的压力分布(V=35 m/s,α=50°,θ=90°,γ=10°,ReD=1.54×105)

    Figure 4.  Locational pressure distribution for three perturbations (V=35 m/s, α=50°, θ=90°, γ=10°, ReD=1.54×105)

    图 5  模型头部压力分析截面

    Figure 5.  Nose sections of model for pressure analysis

    图 6  3种扰动块下模型头部截面的压力系数分布(V=35 m/s,α=50°,θ=90°,γ=10°,ReD=1.54×105)

    Figure 6.  Sectional pressure coefficient distribution of model nose for three perturbations (V=35 m/s, α=50°, θ=90°, γ=10°, ReD=1.54×105)

    图 7  3种扰动块下截面x/D=2.5的压力系数分布(V=35 m/s,α=50°,θ=90°,γ=10°,ReD=1.54×105)

    Figure 7.  Pressure coefficient distribution for three perturbations at section x/D=2.5 (V=35 m/s, α=50°, θ=90°, γ=10°, ReD=1.54×105)

    图 8  3种扰动块下截面x/D=2.5的压力分布与流线(V=35 m/s,α=50°,θ=90°,γ=10°,ReD=1.54×105)

    Figure 8.  Pressure distribution and streamlines for three perturbations at section x/D=2.5 (V=35 m/s, α=50°, θ=90°, γ=10°, ReD=1.54×105)

    图 9  半球形扰动对背涡结构的影响

    Figure 9.  Effect of hemispherical perturbation on vortex structure

    图 10  D型扰动对背涡结构的影响

    Figure 10.  Effect of D-type perturbation on vortex structure

    图 11  方形扰动对背涡结构的影响

    Figure 11.  Effect of square perturbation on vortex structure

    图 12  物面分离线

    Figure 12.  Separation lines of model surface

  • [1] 王刚, 梁新刚, 邓学蓥.细长体大迎角绕流的滚转角特性[J].实验流体力学, 2004, 18(4):11-14. http://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-LTLC200404003.htm

    WANG G, LIANG X G, DENG X Y.Effects of roll angle on side force distribution over slender bodies of revolution at high angle of attack[J].Experiments and Measurements in Fluid Mechanics, 2004, 18(4):11-14(in Chinese). http://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-LTLC200404003.htm
    [2] ERICSSON L E, BEYERS M E.Fluid mechanics considerations for successful design of forebody flow control:AIAA-2000-2320[R].Reston:AIAA, 2000.
    [3] 张涵信, 冉政.细长锥体有攻角绕流对称流态到非对称流态的结构稳定性研究[J].空气动力学学报, 1997, 15(1):20-26. http://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-KQDX199701002.htm

    ZHANG H X, RAN Z.On the structural stability of the flows over slenders at angle of attack[J].Acta Aerodynamica Sinica, 1997, 15(1):20-26(in Chinese). http://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-KQDX199701002.htm
    [4] 程克明, 范召林, 尹贵鲁.大攻角流动非对称性成因与对策[J].南京航空航天大学学报, 2002, 34(1):17-21. http://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-NJHK200201003.htm

    CHENG K M, FAN Z L, YIN G L.On cause and research strategy of flow asymmetry in high-alpha flows[J].Journal of Nanjing University of Aeronautics and Astronautics, 2002, 34(1):17-21(in Chinese). http://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-NJHK200201003.htm
    [5] LAMONT P J, HUNT B L.Prediction of aerodynamic out-of-plane forces on ogive-nosed circular cylinders[J].Journal Space-craft and Rockets, 1997, 14(1):38-44.
    [6] WILLIAMS D A.A review of forebody vortex control scenarios:AIAA-1997-1967[R].Reston:AIAA, 1997.
    [7] MALOCOLM G N.Forebody vortex control-A progress review:AIAA-1993-3540[R].Reston:AIAA, 1993.
    [8] 王元靖, 范召林, 侯跃龙, 等.粗糙带对细长体大迎角流动非对称性的影响[J].空气动力学学报, 2005, 23(3):284-288. http://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-KQDX200503003.htm

    WANG Y J, FAN Z L, HOU Y L, et al.Effects of grid strip on flow asymmetry over a slender revolution body at high angles of attack[J].Acta Aerodynamica Sinica, 2005, 23(3):284-288(in Chinese). http://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-KQDX200503003.htm
    [9] MOSKOVITZ C A, HALL R M, DEJARNETTE F R.Effects of nose bluntness, roughness and surface perturbations on the asymmetric flow past slender bodies at large angles of attack:AIAA-1989-2236[R].Reston:AIAA, 1989.
    [10] DRIVER D M.Reynolds shear stress measurements in a separated boundary layer:AIAA-1991-1787[R].Reston:AIAA, 1991.
    [11] 周宇, 钱炜褀, 邓有奇, 等.κ-ω SST两方程湍流模型中参数影响的初步分析[J].空气动力学学报, 2010, 28(2):213-217.

    ZHOU Y, QIAN W Q, DENG Y Q, et al.Introductory analysis of the influence of menter's κ-ω SST turbulence model's parameters[J].Acta Aerodynamica Sinica, 2010, 28(2):213-217(in Chinese).
    [12] MENTER F R.Zonal two equation κ-ω turbulence models for aerodynamic flows:AIAA-1993-2906[R].Reston:AIAA, 1993.
    [13] 邓学蓥, 刘沛青, 孔繁美.旋成体非对称背涡特性及其形成机理的研究[J].空气动力学学报, 2000, 18(增刊):121-126. http://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-KQDX2000S1017.htm

    DENG X Y, LIU P Q, KONG F M.Investigation on characteristics of asymmetric vortices and mechanism[J].Acta Aerodynamica Sinica, 2000, 18(S1):121-126(in Chinese). http://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-KQDX2000S1017.htm
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出版历程
  • 收稿日期:  2015-12-29
  • 录用日期:  2016-04-01
  • 网络出版日期:  2017-12-20

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